Проектирование множественного Диаметр помощи трубопроводов

Большинство методов разработки рассмотреть одного диаметра трубы. Вот как можно оценить несколько диаметра систем, а также рассчитать консервативных представлений одной трубы.

(ProQuest: ... означает формулы опускается.)

Инженеры-конструкторы стоит сложная задача по защите реакторов и других сосудов от избыточного давления из-за беглых реакций и охват огнем. Проектный институт по оказанию чрезвычайной помощи системы (Дьерс) методологии для оказания чрезвычайной помощи системы (ERS) дизайн (1) приобретает консервативный подход к этой важной задачи техники.

Подавляющее большинство методов проектирования дело явно с облегчением трубопроводных систем с помощью одного диаметра трубы для сжимаемых течений, в том числе 2-мигания светодиода потока. Существуют методы, начиная от прямого численного расчета (1) для ручной / графические методы, основанные на методе Omega (1-3). Вычисление этих потоков для систем с несколькими диаметрами, а также обсуждается в литературе (1-6), не рассматривается как часто.

В данной статье представлены методы проектирования, что обратить внимание на несколько важных вопросов для нескольких диаметра системы:

* Логики, которую следует определить, где душить потока происходит, и как можно вычислить максимальную пропускную способность и давления таких систем (это имеет прямое применение в разработке программных решений для нескольких труб анализ)

* Как применить простое представление одной трубы нескольких вентиляционной трубе системы, что дает консервативную оценку потенциала системы потока с минимальными усилиями дизайн, и как улучшить эту оценку

* Как учесть влияние разницей высот на проектную мощность потока системы.

Вычислительные подход к 3 секций трубопровода

Рассмотрим систему (рис. 1), состоящий из 3 секций трубопровода в серии диаметром и эквивалентные длины (D ^ подпункта 1 ^ L ^ ^ 1 к югу), (D ^ 2 ^ к югу, к югу L ^ ^ 2) и ( D ^ 3 ^ к югу, к югу L ^ 3 ^). Жидкости, давление в начале и в конце каждого раздела (P ^ 10 ^ к югу, к югу P ^ 11 ^), (P ^ 20 ^ к югу, к югу P ^ 21 ^) и (P ^ 30 ^ к югу, к югу P ^ 31 ^), соответственно. (В ходе этого анализа, восстановления давления при переходе от меньшего к трубы большого диаметра не учитывается). Каждая соответствующая длина L ^ 1 ^ к югу, к югу L ^ 2 ^ и L ^ 3 ^ к югу является суммой фактических длины и эквивалентных длин всех арматуры (в том числе входов и выходов) в каждой секции труб. (См. 1. Подробнее.)

Фиксированной вверх давление P ^ ^ 0 к югу, вниз по течению фиксированной противодавления является P ^ B ^ к югу, а также следующие отношения существуют:

P ^ югу 0 = P ^ 10 ^ к югу

P ^ ^ 11 к югу

P ^ ^ 21 к югу

P ^ ^ 31 к югу

Если не душить существует в системе трубопроводов, равенства в приведенном выше выражения применяются. Если дроссель происходит в секции, то неравенство может относиться. Когда дроссель происходит, то предполагается, произойдет в конце этого раздела.

Расчет падения давления в связи с указанным массового расхода может осуществляться одним из двух способов:

* Вперед расчета с известными давление на выходе

* Расчет назад от известного вниз давления.

Начиная с низкой стоимостью, расход увеличивается с шагом, и вперед расчета по известным вверх давлении Р0 осуществляется до душили потока происходит в одной из секций трубопровода. Точное задыхаясь значение находится итерации, пока поток в разделе именно дросселей в конце этого раздела. Различные методы итерации были протестированы, и простой метод деления пополам дали удовлетворительные результаты.

Общего режима течения возможности для 3 секций труб, вытекающие из этого расчета обозначим CXX, Цс, УУЦ и УУУ, где C означает душили потока, U указывает unchoked потока и потока X указывает либо душили или unchoked. Конкретные режимы течения представлены CXX являются Cuu, УКК, CUC и СТС; Цс включает УКУ и UCC режимов. УУУ режима не задыхаясь, и в этом случае дроссель потока рассчитывается путем расчета вперед меньше, чем максимальная unchoked потока определяется назад расчета по известным вниз противодавления.

Рисунки 2, 3 и 4 настоящей этапов в анализе различных вариантов режима. Этот подход может быть продлен по аналогии с трубопроводных систем с более чем 3 диаметров. Она становится значительно более сложным, когда Есть более чем о 4 диаметра, но подавляющее большинство вентиляционных помощи системы могут быть удовлетворительно и точно моделировать с помощью именно этой логике.

Несколько дроссели

Первоначальный душить определяется эта процедура будет первым душить вниз по течению. Это будет контрольный штуцер, в том, что поток определяется в этой точке будет максимальной для остальных вычислений.

В участке трубы сразу же после дросселя, не будет разрыв в профиля давления. Профиль давления в нижнем разделе (например, трубы 2) начнется в значение меньше или равно окончательное штуцер давления в верхнем течении секции (труба 1). Если раздел ниже по течению (Pipe 2) также разрабатывает душить, значение этого среднего душить давления в конце трубы 2 будет больше или равно на выходе обратного давления в трубе 3. Это означает, что, в принципе, давление диапазоне, в котором задыхаются в Pipe 2 может лгать. Высшее начальное давление в трубе 2 (т. е. ближе к югу P ^ 11 ^), тем выше расход в трубе 2 будет связано с более высокой плотности пара, тем ниже начальное давление в трубе 2, тем меньше расход в Pipe 2 будет. Фактические значения начального и душить давление в трубе 2 будет определяться величиной расхода уже определены для труб 1.

Эти отношения могут быть выражены в виде (за контрольный штуцер трубы в 1 и среднего душить в трубе 2):

P ^ ^ 11 к югу

Условия для максимального потока в трубе душить 2 является:

P ^ подпункта 11 = P ^ подпункта 20 ^> P ^ подпункта 21 ^> P ^ ^ к югу 30 (2)

и минимальным условием для потока задыхаются в Pipe 2 является:

P ^ подпункта 11 ^> P ^ подпункта 20 ^> P ^ подпункта 21 = P ^ ^ к югу 30 (3)

На выходе трубопровода конфигурации может лишь уменьшить максимальный поток движущихся первой душить точки к другой вниз по течению, либо на ликвидацию всех душит в системе (например, значительно увеличить общую длину трубы).

Моделирование 2-мигания светодиода потока

Хотя методов расчета обсуждали здесь, в принципе, применимы ко всем видам сжимаемых потоков, основные приложения является 2-мигания светодиода потоков обычно возникает при анализе реактора рельефно-размеров вентиляционных клапанов. Основное уравнение разница регулирующие 2-мигания светодиода течения в трубе с трением и перепады высот адаптирован из уравнения. 11-47 в Дьерс ручной (1):

... (4)

Это уравнение интегрируется дать эквивалентную длину L ^ E ^ к югу. Подход заключается в предположении, изэнтропической или Изоэнтальпийный расширения вдоль трубы. Шины адиабатического (постоянной энергии) случае также может быть обработана. Подробная информация о модели представлены для Изоэнтальпийный дела; изэнтропической случай аналогичен. Изэнтропической случае обеспечивает максимально возможное потока. Изоэнтальпийный случае несколько более консервативны, и используется обычно в Руководящих принципах CCPS (7) и Олений ручной (1). Адиабатическом случае находится между Изоэнтальпийный и изэнтропического случаях. Для многих практических ситуациях, разница между этими тремя случаями дизайн мала (см. 7. И пример расчета).

Энтальпию в начале трубы:

... (5)

где х ^ ^ 0 югу является пара качества, ч ^ ^ к югу G0 является начальной энтальпии пара и ч ^ ^ J0 к югу является исходной жидкости энтальпии. Окончательный энтальпии устанавливается равным начальному значению энтальпии (ч к югу ^ 0 ^).

Давление затем вычисляется поэтапно:

P = (P ^ югу 0 ^ - P югу ^ ^ 1 / N (6)

где P ^ ^ к югу 0 является начальным давлением, P ^ 1 ^ к югу является окончательным давление в конце трубы условий и N является общее число шагов.

На каждом шаге вычислений п (п = я ... N):

х ^ к югу п = (Н ^ к югу 0 ^ - ч ^ ^ к югу е) / (H ^ югу г ^ - ч ^ е ^ к югу) (7)

... (8)

... (9)

... (10)

G = W / (11)

... (12)

Re = DG /

... (14)

... (15)

... (16)

... (17)

... (18)

L ^ югу E =

P ^ югу п = P ^ 1 ^ к югу

P ^ югу п = P ^ югу 0 ^ -

где х доля паров масса, у есть доля паров объем, является фактором Fanning трения задается уравнением Колбрук (8), Н высота и L ^ E ^ к югу является эквивалентной длины труб.

Если какое-либо значение

Эта модель была удовлетворительно сверяются Адайр / критериев Фишер (9) для горизонтального потока мигание (Уровень 2), вертикальный / горизонтальный поток мигание (Уровень 3) и горизонтальном и вертикальном потоке мигание (Уровень 3) для Изоэнтальпийный и изэнтропического случаях.

Эквивалентные однотрубных представление - без изменения высоты

Логика системы, изображенной на рис 2, 3 и 4, наряду с численными решениями, паро-и только 2-мигания светодиода потоков плюс подходящих физических свойств базы данных, были реализованы в программном обеспечении авторами. Залив давления, диаметра и длины труб, душить условий и потенциала Расходы, приведенные были оценены как две фазы и паровой течет только для широкого диапазона жидкостей. Необычные конфигураций (например, случаи, когда D2 меньше, чем D югу ^ ^ 1, или там, где L ^ 2 ^ к югу очень велико), были включены для проверки надежности методологии.

Эквивалентное представление в однотрубных многочисленных труб системы (которые будут одинаковыми для несжимаемой жидкости с постоянным коэффициентом трения и нулевой перепад высот) была рассчитана для каждого конкретного случая:

... (23)

где D ^ ^ мин к югу является минимумом D югу ^ ^ я.

Эквивалентное представление в однотрубных дали расхода максимальной мощности, WSP, меньше, чем получено полного многократного диаметра анализа, WMP, для каждого случая проанализированы. Это очень общий результат. Это может быть Аналитически показано, что эквивалентные однотрубных представление (на основе минимального диаметра или меньше), всегда дает максимум возможностей массового расхода меньше или равна производства полного многократного диаметра анализа для сжимаемой жидкости при постоянной высоте ( в том числе пара-только и 2-фаза), о чем говорится далее в статье (стр. 47).

В большинстве рассмотренных случаев, WSP было достаточно близко к югу W ^ ^ депутат. На основании детального анализа более чем 430 точек данных, как две фазы и пара только потоки дихлорметан, метанола и гексана, с 20-баром и 5-бар вверх давления, выражения, касающиеся WMP в ПВС были разработаны. Эти уравнения могут быть использованы для получения оценки погрешности WSP или для получения улучшенных оценок W югу ^ ^ депутат из В.

Депутат W ^ ^ к югу СП. Для 1

W ^ югу депутат ^ / W ^ югу СП = В [2,93 (L / L ^ ^ к югу мин - 0,5) ^ SUP 0,1081 ^] (24а)

(L ^ ^ к югу F / L ^ ^ к югу мин) * представляет собой величину L ^ югу F ^ / л ^ ^ к югу мин, при котором W ^ югу депутат ^ / W ^ ^ к югу П. достигает максимального значения (см. ниже ). Значение (L ^ ^ к югу F / L ^ ^ к югу мин) * находится между 3 и 10. Заметим, что при L ^ югу F ^ / л ^ ^ к югу мин = 1, то W ^ югу депутат = W ^ ^ к югу СП.

Средняя абсолютная ошибка уравнения. 24а составляет 1,5%. В районе к югу L ^ F ^ / л ^ ^ мин к югу

Для L ^ югу F ^ / L ^ югу мин ^> (L ^ ^ к югу F / L ^ ^ к югу мин) *, контрольный штуцер обычно происходит в конечном или вниз по течению часть трубы и W ^ югу депутат ^ / W ^ к югу П. ^ падает с ростом значения L ^ югу F ^ / л ^ ^ мин к югу. Это согласуется с замечанием (см. ниже), что длина трубы стремится к бесконечности, WSP подходы к югу W ^ ^ депутат. Для L ^ югу F ^ / L ^ югу мин ^> (L ^ ^ к югу F / L ^ ^ к югу мин) *:

... (24, б)

Средняя абсолютная ошибка, связанная с уравнением. 24B составляет около 1 0,6%. Уравнение 24B даст разумные значения примерно до L ^ югу E ^ / D ^ к югу мин = 2000.

Интересный вывод о поведении W ^ югу депутат ^ / W ^ ^ к югу СП в лице уравнений. 24а и 24B является то, что W ^ югу депутат ^ / W ^ ^ к югу С. достигает максимума примерно 1 к 0,20 на 0,25 1 L югу ^ E ^ / л ^ ^ мин к югу = (L ^ югу E ^ / L ^ к югу мин ^) *. Этот результат устанавливает общий лимит максимально ошибка, связанная с использованием эквивалентной стоимости одной трубе, W ^ ^ к югу СП.

Существует не так просто, чтобы определить значение (L ^ югу E ^ / L ^ ^ к югу мин) * для конкретного применения: приравнивая уравнения. 24а и 24B и решения для L югу ^ E ^ / л ^ ^ к югу мин требует итерационного решения. При применении формулы. 24а и 24b, правильное значение W ^ югу депутат ^ / W ^ ^ к югу СП будет всегда можно найти, взяв минимум W ^ югу депутат ^ / W ^ ^ к югу П. величинами, рассчитанными на обоих уравнений.

Этот анализ показывает, что эквивалентное представление singlepipe (уравнение 23) дает консервативный дизайн для двухфазных мигает или пара только поток в нескольких диаметра вентиляционных систем трубопроводов на постоянной высоте, с минимальными усилиями и ряд известных ошибок. Кроме того, уравнения. 24а и 24B дать улучшении оценок истинного расход мощности.

Эквивалентные однотрубных представительство - с высот

Влияние изменения высоты от мощности расход труб с 2-мигания светодиода потока изучали в течение трех основных случаях:

* Постоянный угол наклона (CS) - перепады высот с постоянной скоростью по всей длине трубы

* Вертикальный / горизонтальный (VH) - вертикальные изменения высоты происходит в первую часть трубы, а остальная часть трубы горизонтальной

* Горизонтали / вертикали (HV) - труба начинает работать горизонтальный, то перепад высот в последнем разделе трубы.

Перепад высот может быть положительным или отрицательным в направлении потока.

Только те случаи, интересов здесь те, в которых перепады высот, как правило, ниже пропускной способности трубопроводов. Пропускная способность уменьшается восходящего и нисходящего увеличился. Легко показать, что в восходящий поток, пропускная способность снижается всего в конфигурации VH, за которыми следуют конфигурации CS, а затем конфигурации HV. Таким образом, основная случаев, представляющих интерес, VH и конфигурации CS восходящего потока.

Перепад высот в первую часть трубы имеют гораздо большее влияние на пропускную способность, чем перепады высот и в других разделах ниже по течению, в частности, ниже по течению от первого душить. С учетом этого, рекомендуется, чтобы корректировки высот быть сделано только для изменения высоты в первом разделе.

Анализ восходящего CS был проведен для следующих условий:

* Гексан, метанол и дихлорметан

* Диаметры 50, 100 и 150 мм

* Длины 6, 10 и 20 м

* Перепады высот вплоть до длины трубы

* Первоначальных качеств на 0,1%, 5% и 10%

* Начальных давлениях от 5 до 20 бар (г)

Скорость изменения пропускной способности по отношению к перепад высот (AW / AH) фактически постоянной для всех конфигураций CS. Безразмерные выражение впервые был применен в расчетных данных (один 62 точек) с нормированной стандартное отклонение (стандартное отклонение, поделенное на среднее значение) в размере 12%:

... (25)

где W = 2 фазы потенциала расход (кг / с), H = высота (м), L ^ югу E = длина трубы эквивалента (т), D = диаметр трубы (м), V ^ югу tp0 = 2- фазы удельный объем в начале трубы (m3/kg), г = ускорение силы тяжести (9,81 м / с ^ ^ SUP 2) и P ^ югу 0 = давление в начале трубы (Па абс).

Из уравнения. 25, можно видеть, что относительные отклонения потока ( работающих при высоких давления и высокого содержания паров.

Как отмечалось ранее, конфигурации VH снижает пропускную способность более чем конфигурации CS. VH эффект может быть тесно связано с эффектом CS следующим образом:

... (26)

Уравнения 25 и 26 могут быть объединены для оценки потока возможностей для конфигурации VH:

... (27)

где W получается из уравнения. 24а или 24B (W ^ югу MP (Eq24) ^).

Окончательный сметная стоимость W югу ^ ^ депутат является:

... (28)

Уравнение 28 может быть непосредственно использована для определения области, в которых перепады высот можно пренебречь (в зависимости от заданного допустимого уровня ошибок). Она также может быть использована для определения тех регионах, где явный расчет последствий изменения высоты должны быть приняты во внимание.

Пример 1

В таблице 1 приведены размеры несколько диаметра помощи трубопроводов. Насыщенные гексана с качеством 5% выделяется в разделе 1 по 5 бар (г). Противодавление в конце трубопровода системы 0 бар (г). Предположим, Изоэнтальпийный условиях.

1. Расчетный пропускная способность трубопровода системы с помощью уравнений. 23-28, и сравнить значения, что эквивалентно одной трубы с расчетными точное значение.

Ia. Рассчитать эквивалентную однотрубных потенциала. Эквивалентная длина L ^ югу E = 8 100 (54.8/108.2) ^ SUP 5 = 11,33 м при D = 54,8 мм. Пропускная способность на одной горизонтальной трубы с этими измерениями WSP = 6,28 кг / с

Там же Рассчитать улучшенная оценка. Из уравнения. 24a: W ^ югу MP (Est) = 6,28 В [2,93 (1,33 л / 8 - 0,5) ^ ^ SUP 0108] = 6,69 кг / с

1c. Рассчитать влияние изменения высоты. Свойства насыщенных гексана при 5 бар (г) и? = 0,05 являются: суб V ^ г = 0,05492 м ^ ^ SUP 3 / кг; V ^ югу е = 0,001869 м ^ ^ SUP 3 / кг, и у ^ к югу tp0 = 0,00452 м ^ ^ SUP 3 / кг. Использование W = 6,69 кг / с, начиная с шага Ic, влияние высот рассчитывается по формуле. 27:

...

Оценка W после поправки на изменение высоты W = 6,69 - 0,086 = 6,60 кг / с Точное значение, вычисленное для этого многочисленные трубы системы Изоэнтальпийный потока 6,63 кг / с Вычисленные значения для изэнтропического и адиабатической потока 6,7 1 кг / сек и 6,69 кг / с, соответственно.

2. Какие изменения высоты (VH конфигурации) приведет к 2% коррекции в пропускной способности?

Известные значения вводятся в уравнения. 27 давать:

...

, которая решается на H = 2.85 м.

Single-трубы представление нескольких трубопроводных систем для сжимаемых течений

Рассмотрим несколько труб с индивидуальными диаметром сечения и длины (D ^ подпункта 1 ^ L ^ ^ 1 к югу), (D ^ 2 ^ к югу, к югу L ^ ^ 2) ... (D ^ N ^ к югу, к югу L ^ п ^). Для постоянных коэффициентом трения и несжимаемой жидкости, эквивалентной длине трубопровода может быть определен следующим образом:

... (29)

... (30)

где D ^ E ^ к югу является эквивалентом одного диаметра трубы соответствующей эквивалентной длины L ^ E ^ к югу.

Общий перепад давления в этой системе:

... (31)

Для сжимаемой жидкости в однородном трубы диаметром D, длина L и небольшие изменения рельефа, механического баланса энергии для адиабатического течения является:

... (32)

где и = ГИП. Интегрируя. 32 и подставляя G = WIA и A = (

... (33)

и расхода в трубе:

... (34)

Таким образом, расход в трубопроводе с эквивалентной длины L ^ E ^ к югу и диаметром D ^ E ^ к югу является:

... (35)

Отношение к югу W ^ E ^ в W определяется:

... (36)

Использование L ^ югу E ^ / D ^ к югу E ^ ^ ^ SUP 5 = L / D ^ SUP 5 ^:

... (37)

Тогда, по осмотра, для D ^ к югу E ^

W ^ ^ к югу E / W (38)

Это предполагает, что трения факторов в оригинале и эквивалентные системы трубопроводов отличаются всего на небольшие суммы.

Уравнение 38, известный как неравенство отношений, как было показано, держать на общих условиях сжимаемости. Только необходимым условием в этом отношении является то, что окончательный плотность меньше или равна начальной плотностью. Эта плотность условием является достаточно общим, чтобы охватить как пара только и двухфазные пар / жидкость трубы. Заметим, что при несжимаемой предел Кроме того, из уравнения. 27, для длинных труб (L приближается бесконечности), W ^ E ^ югу подходов В.

Уравнение 38 можно наносить непосредственно на нескольких трубопроводных систем. 2-сегмента трубопровода, описанные во втором столбце таблицы 2 может быть представлен эквивалентной системе однотрубных, с обозначениями, как показано в третьей колонке. Промежуточного давления определяются на стыке сегментов 1 и 2 сегмента. Обратите внимание, что промежуточного давления на эквивалентный одной трубы системы (P ^ ^ к югу SP1) не предполагается равным промежуточного давления для нескольких труб системы (P ^ 1 ^ к югу).

Непрерывность требует, чтобы W ^ югу MP1 = W ^ ^ к югу MP2 и W ^ югу SP1 = W ^ ^ к югу SP2. Уравнение 38 применяется к сегменту 2 дает W ^ ^ к югу SP2 Кроме того, W ^ югу SP1 = W ^ ^ к югу MP1 вычислять между равных давлений (все размерные детали такие же). Эти условия предполагают следующие неравенства:

Если P ^ ^ к югу SP1

Если P ^ югу SP1 ^> P ^ 1 ^ к югу, то к югу W ^ ^ SP1,

Таким образом, для всех возможных значений P югу ^ ^ SP1:

W ^ югу SP1 = W ^ ^ к югу SP2

Закрытие мысли

Методы, представленные здесь, позволят инженер-конструктор для решения нескольких трубопроводных систем помощи с уверенностью помощью простых электронных таблиц на основе методов или методов, Omega, без осложнений, подробно изложены в работе. 2. Авторы убеждены, что существует важная роль хорошо подтверждена приближений, которые могут предложить понимания и ясности в общем-то сложный процесс.

ЛИТЕРАТУРА

1. Фишер, HG и др.. ", По оказанию чрезвычайной помощи System Design Использование Дьерс технологии", проектно-конструкторский институт по оказанию чрезвычайной помощи Systems, Американский институт инженеров-химиков, New York, NY (1992).

2. Этчелс, J., J. Willday, "Рабочая тетрадь для химической системы помощи реактора размеров". Здравоохранения и безопасности, Лондон, Великобритания, <a target="_blank" href="http://www.hse.gov.uk" rel="nofollow"> www.hse.gov.uk </ A> (1998 ).

3. Leung, J. C, "Omega Метод оценки разряда Рейтинг", Международный симпозиум по Runaway реакций и дизайн для сброса давления, Американский институт инженеров-химиков, Нью-Йорк, Нью-Йорк, с. 367-393 (2-4 августа, 1995 ).

4. Симпсон, LL, "Навигация двухфазных Maze", Международный симпозиум по Runaway реакций и дизайн для сброса давления, Американский институт инженеров-химиков, Нью-Йорк, Нью-Йорк, с. 394-417 (2-4 августа, 1995).

5. Уолтерс, T., "Газ-Flow Расчеты не подавитесь," Хим. Eng., 107 (1), с. 70-76 (январь 2000).

6. Американский институт инженеров-химиков, "Технология Резюме: системы по оказанию чрезвычайной помощи для Runaway реакции и емкости для хранения: Резюме Методы многофазных потоков", проектно-конструкторский институт по оказанию чрезвычайной помощи Systems, Айше, New York, NY (1986).

7. Американский институт инженеров-химиков, "Руководящие принципы для сброса давления и очистных системах обработки," Центр по химической безопасности процесса, Айше, Нью-Йорк, NY (1 998).

8. Колсон, JM, и Ф. Ричардсон, "Химическая инженерия", вып. 1, 3-е изд, Pergamon Press, New York, NY (1985).

9. Адэр, SP, и Герберт Фишер, "Сравнение двухфазных потоков через Предохранительные клапаны и трубы", J. Потеря Пред. Тр. Штат Индиана, 12, с. 269-297 (1999).

JOHN Гарвин

J. D. О'шея

PROCHEM ENGINEERING

JOHN Гарвин является старший инженер-консультант Prochem Техника (Килкенни, Ирландия Телефон +353 56 779 0100, E-адресу <a href="mailto:john_garvin@prochem.ie"> john_garvin@prochem.ie </ A>), фирма, которая специализируется на проектировании процесса и управления проектами для химической и фармацевтической промышленности. Он имеет 30 лет опыта в процессе разработки и управления проектами для широкого круга перерабатывающей промышленности, а также работал с компаниями в США и Ирландии. Он провел обширные развития технологии в теплообмена, конструкции реактора и физические свойства. Гарвин проводит BE в машиностроении из Университетского колледжа Дублина и MS в области материаловедения из Северо-Западного Univ. (Evanston, IL). Он является лицензированным профессиональным инженером в Индиане и является членом Айше.

JD О'шея является директором Prochem Техника (Килкенни, Ирландия Телефон 353 ^ 5 779 0100, E-адресу <a href="mailto:joe_oshea@prochem.ie"> joe_oshea@prochem.ie </ A>), , где его обязанности входит безопасность и дизайн управления. Он обладает более чем 18 летний опыт работы в химической и фармацевтической промышленности, включая консультации с Prochem технике и Jacobs Engineering. Ранее он работал в области проектирования и управления для завода Imperial Chemical Industries в Великобритании О'шея получил BE в области химического машиностроения из Университетского колледжа Дублина и MS в области химического машиностроения Univ. Миссури-Ролла. Он является членом IChemE (Великобритания) и член Айше.

Подтверждение

Авторы признают, полезные советы и помощь HG Фишер в подготовке этой статьи.